Bài giảng Phân tích ứng xử & thiết kế kết cấu bê tông cốt thép - Chương 3: Bê tông bị ép ngang (Confined)

Nội dung text: Bài giảng Phân tích ứng xử & thiết kế kết cấu bê tông cốt thép - Chương 3: Bê tông bị ép ngang (Confined)

1. Cao học: Xây Dựng Dân Dụng và Công Nghiệp Bài giảng: Prof. Andrew Whittaker Môn học: Phân Tích Ứng Xử & Thiết Kế Kết Cấu BTCT Biên dịch: PhD Hồ Hữu Chỉnh Chương 3 : BÊ TÔG BN ÉP GAG (confined ) 3.1 THÍ GHIỆM É 3 TRỤC BÊ TÔG Cường độ và độ bền của bê tông trong thí nghiệm nén 3 trục đã được trình bày ở phần cuối của Chương 2 . Hình vẽ dưới đây dựa trên số liệu TN thực hiện năm 1928 tại Đại học Illinois (University of Illinois at UrbanaChampaign, UIUC). Hình này biểu diển các đường quan hệ σ−ε của mẫu BT hình trụ chịu áp lực ngang không đổi (bị ép ngang ) trong lúc ứng suất dọc trục vẫn tăng đến khi mẫu bị phá hủy. Các nhà nghiên cứu UIUC sử dụng số liệu TN này để thiết lập mối quan hệ giữa ứng suất dọc trục khi phá hủy (σ1), và cường độ nén của bê tông (f’ c), và áp suất nén ngang (σ3): ' σ1 = f c + 1,4 σ 3 (31) Ở chương này, chúng ta mở rộng khảo sát trên để nghiên cứu chế độ làm việc của bê tông bị ép ngang và các quan hệ σ−ε mà được lập dành riêng cho bê tông bị ép ngang . 3.2 BÊ TÔG BN ÉP GAG N hư đã bàn luận trong lớp trước đây, biến dạng nén cực hạn (ultimate compression strain ) của bê tông tự do nở ngang ( unconfined ) là không đủ để cho phép một thành phần KC đạt đến độ dẻo ( ductility ) cần thiết mà lớp bê tông bảo vệ không bị nứt vỡ (spalling ).
   biến dạng nén cực hạn của bê tông tự do nở ngang là bao nhiêu ? 0.001 ; 0.003 ; 0.005 ; 0.010 ; 0.05 ? Ans: 0.003
   Tại sao biến dạng nén cực hạn là quan trọng ? Chương 3: BÊ TÔNG C ỐT THÉP BN ÉP N GAN G
2. Cao học: Xây Dựng Dân Dụng và Công N ghiệp Bài giảng: Prof. Andrew Whittaker Môn học: Phân Tích Ứng Xử & Thiết Kế Kết Cấu BTCT Biên dịch: PhD Hồ Hữu Chỉnh Áp suất nén ngang được thực hiện ra sao trong các mặt cắt BTCT điển hình ? Xem Paulay and Priestley mô tả ở hình dưới : Thép đai xoắn hay tròn được đặt bao quanh vùng chịu kéo xuất hiện khi bê tông giãn nở dưới tải trọng nén, do hình dạng của nó mà tạo thành một đường tải trọng liên tục bao quanh chu vi của bê tông chịu nén (hình a. ). Áp suất nén ngang hiệu quả lớn nhất của bê tông ( maximum effective lateral pressure ), fl , xuất hiện khi thép đai xoắn đạt cường độ chảy dẻo (yield strength ), fyh . Từ hình b. ở trên, cân bằng lực đòi hỏi: f2 yh A sp f l = (32) d ss h Với ds là đường kính thép đai, Asp là diện tích thép đai, sh là bước thép đai xoắn hay tròn. Hình c. ở trên cho thấy thép đai hình vuông không hiệu quả bằng thép đai hình tròn; thép đai hình vuông chỉ hiệu quả ở vùng lân cận góc đai. Điều này giải thích tại sao?
   Áp suất nở ngang của bê tông áp vào thép đai có xu hướng đNy các cạnh thép đai ra phía ngoài o thép đai hình vuông không đủ cứng bằng thép đai hình tròn : biến dạng uốn trong thép đai hình vuông so với biến dạng dọc trục trong thép đai hình tròn .
   Sự ép ngang (confinement ) do thép đai hình vuông có thể được cải thiện một cách căn bản khi sử dụng đai giằng (crosstie ) hay đai chéo (diagonal tie ) được cấu tạo băng ngang trong tiết diện tới hạn ( critical cross section ). Chương 3: BÊ TÔN G CỐT THÉP BN ÉP N GAN G
3. Cao học: Xây Dựng Dân Dụng và Công N ghiệp Bài giảng: Prof. Andrew Whittaker Môn học: Phân Tích Ứng Xử & Thiết Kế Kết Cấu BTCT Biên dịch: PhD Hồ Hữu Chỉnh Trong hình vẽ bên trên đây, Paulay and Priestley trình bày với các mức độ ép ngang khác nhau do thép dọc và thép ngang trong các mặt cắt cột BTCT. Bê tông tự do nở ngang (unconfined ) được đánh dấu dạng gạch chéo . Chú ý rằng trong cột tròn ở hình a , tại vị trí thép ngang (thép đai) toàn bộ bê tông phía trong là bị ép ngang. Ở hình b và hình c , mức độ ép ngang của cột vuông có đai giằng là ít hơn so với cột tròn. N hư các hình vẽ, các vòm bê tông giữa các điểm neo cột ( giao điểm của thép dọc và thép đai ): vòm càng thấp, bê tông bị ép ngang càng nhiều. Chú ý rằng nếu đai giằng bị loại bỏ khỏi cột, mức độ ép ngang sẽ bị giảm như được minh họa ở 1/4 cột trong hình b (màu cam ). Sự ép ngang bê tông được cải thiện rõ ràng nếu bước đai sh đặt gần nhau hơn (xem hình d ) và nếu thép dọc được giằng buộc tại mỗi lớp thép ngang (xem hình e ). 3.3 MÔ HÌH QUA HỆ (σ−ε ) CỦA BÊ TÔG BN ÉP GAG N hiều nghiên cứu đã thực hiện nhằm thiết lập quan hệ ( σ−ε ) của bê tông bị ép ngang . Một số mô hình tiên tiến cho các loại bê tông được liệt kê dưới đây:
   Bê tông thông thường o Scott et al., J. ACI, January 1982 o Sheikh et al., J. Structural Division, ASCE, December 1982 o Mander et al. , J. Structural Division, ASCE, August 1988
   Bê tông nhẹ o Manrique et al., UCB/EERC Report 79/05, May 1979 o Shah et al., J. Structural Division, ASCE, July 1983
   Bê tông cường độ cao o Yung et al., J. Structural Division, ASCE, February 1988 o Martinez et al., J. ACI, September 1984 o Bing et al., Proceedings, Pacific Conference on Earthquake Engineering, N ovember 1991 Chương 3: BÊ TÔN G CỐT THÉP BN ÉP N GAN G
4. Cao học: Xây Dựng Dân Dụng và Công N ghiệp Bài giảng: Prof. Andrew Whittaker Môn học: Phân Tích Ứng Xử & Thiết Kế Kết Cấu BTCT Biên dịch: PhD Hồ Hữu Chỉnh Trong giáo trình này, chúng ta tập trung vào mô hình Mander về quan hệ ( σ−ε ) của bê tông thông thường bị ép ngang . 3.4 MÔ HÌH MADER VỀ QUA HỆ (σ−ε ) CỦA BÊ TÔG BN ÉP GAG Trước hết xem xét mô hình (σ−ε ) khái quát dưới đây của bê tông tự do nở ngang và bê tông bị ép ngang trong thí nghiệm nén (theo Mander et al. ; Paulay and Priestley ; Priestley, Seible, and Calvi ). Diện tích gạch chéo của quan hệ (σ−ε ) đặc trưng cho năng lượng cộng thêm mà có thể được tiêu tán trong một tiết diện bị ép ngang . N hư được trình bày ở phần sau đây, tỷ số giữa biến dạng max bê tông bị ép ngang và biến dạng max bê tông không ép ngang khoảng εcu /e sp = 415 , mà chỉ thị ưu thế quan trọng của bê tông bị ép ngang trong vùng kết cấu BTCT đòi hỏi cần tiêu tán năng lượng trong tương lai. Mô hình Mander có thể áp dụng cho tất cả các dạng tiết diện và cho tất cả mức độ ép ngang. Quan hệ ứng suấtbiến dạng (fc−ε c) của bê tông bị ép ngang được xác định bằng hệ phương trình (33) sau đây : ' 'f f cc xr ε =ε 1[ + (5 cc 1 )] (33e) fc = (33a) cc co 'f r − 1 + x r c 'f ε = 2 c (33f) ε c E c co x = r = E c ε E E cc c sec (ACI 318 : thông thường εco ≈ 0,002) (33b) (33c) ' ' Ec =60000 fc (psi)=5000 fc (MPa)  ,7 94f ' f2 '  f ' = f '  .2 254 1+ l − l − ,1 254 (33g) cc c ' '   fc fc  'f E = cc (33h) sec ε (33d) cc Chương 3: BÊ TÔN G CỐT THÉP BN ÉP N GAN G
5. Cao học: Xây Dựng Dân Dụng và Công N ghiệp Bài giảng: Prof. Andrew Whittaker Môn học: Phân Tích Ứng Xử & Thiết Kế Kết Cấu BTCT Biên dịch: PhD Hồ Hữu Chỉnh Trong hệ phương trình trên, cường độ bê tông bị ép ngang ( peak concrete stress ), f’ cc , là hàm số của áp suất nén ngang hiệu quả (effective lateral confining pressure ), f’ l . Với f’ l = 0 , phương trình (33b) dNn đến f’ cc = f’ c mà phù hợp với trường hợp bê tông tự do nở ngang (không thép đai). Áp suất nén ngang hiệu quả f’ l , tính theo áp suất nén ngang trung bình fl của tiết diện tròn: '  f2 yh A sp  f l = K ef l = K e   (34)  d ss h  với Ke là hệ số hiệu quả nén ngang ( confinement effectiveness coefficient ), mà liên quan trực tiếp đến diện tích lõi nén ngang hiệu quả so với diện tích lõi danh nghĩa được bao vây bởi tâm chu vi các thép đai. Giá trị điển hình của hệ số này là: o Ke = 0.95 cho m/c cột tròn o Ke = 0.75 cho m/c cột chữ nhật o Ke = 0.6 cho m/c tường chữ nhật Đối với m/c chữ nhật do tỷ số thép ngang theo hai phương chính x và y nhìn chung khác nhau ( ρx ≠ ρy), các ứng suất nén ngang cũng được tính toán khác nhau: ' ' flx = K eρ x f yh (35a) ; fly = K eρ yf yh (35b) Trong trường hợp f ’lx ≠ f ’ly , hệ số cường độ nén ngang K (confined strength ratio ) của bê tông bị ép ngang ( K = f’ cc/f’ c) có thể nội suy từ hình vẽ dưới đây do Mander cung cấp, trong đó lưu ý f' lx > f' ly Chương 3: BÊ TÔN G CỐT THÉP BN ÉP N GAN G
6. Cao học: Xây Dựng Dân Dụng và Công N ghiệp Bài giảng: Prof. Andrew Whittaker Môn học: Phân Tích Ứng Xử & Thiết Kế Kết Cấu BTCT Biên dịch: PhD Hồ Hữu Chỉnh Biến dạng nén cực hạn (ultimate compressive strain ), εcu , có thể tính theo đề nghị của Mander như sau: 4,1 ρ f ε ε = ,0 004 + s yh sm cu ' (36) fcc với ρs = ρx + ρy ( tỷ số thể tích của thép ngang) và εsm là biến dạng thép tại vị trí có ứng suất kéo maximum (giới hạn bền – TS). Thép thanh Grade 40 có εsm ≈ 0.15 ; thép thanh Grade 60 có εsm ≈ 0.10 . Một dạng khác của phương trình trên là: ,0 14ρsfyh ε = ,0 004 + ≤ ,0 020 cu ' (37) fc với biến dạng giới hạn thép là εsm ≈ 0.10 and f' cc qui định lấy bằng f' c . Giá trị giới hạn 0.02 qui định là xác đáng. Chương 3: BÊ TÔN G CỐT THÉP BN ÉP N GAN G
7. Cao học: Xây Dựng Dân Dụng và Công N ghiệp Bài giảng: Prof. Andrew Whittaker Môn học: Phân Tích Ứng Xử & Thiết Kế Kết Cấu BTCT Biên dịch: PhD Hồ Hữu Chỉnh 3.5 TÍH TOÁ CÁC TỶ SỐ THÉP GAG Để tính áp lực nén ngang hiệu quả f’ l , phải xác định trước các tỷ số ρx và ρy cho tiết diện chữ nhật, và tỷ số ρs cho tiết diện tròn.
   Trước hết xét tiết diện tròn bên dưới. Dh là đường kính của vòng thép xoắn hay đai tròn; Asp là diện tích m/c ngang thép đai . Giả sử rằng bước thép đai là sh Tỷ số thể tích thép đai là : πD A 4A ρ = h sp = sp s 2 (38) shπDh 4/ shDh
   Bây giờ xét tiết diện chữ nhật bên dưới, thép đai gồm một đai vòng theo chu vi và một đai giằng ở giữa tiết diện như hình vẽ. Giả sử rằng diện tích mỗi thép đai là At và bước thép đai là st . hc bc /2 Tổng diện tích thép đai băng qua tiết diện cắt ngang là Ash = nA t , với n là số thép đai ( = 3 theo phuơng khảo sát). Tỷ số thể tích thép đai ρy theo phương y là : Ash 3At ρy = = (39a) hcst hcst Tương tự, tỷ số thể tích thép đai ρx theo phương x là : Ash 2At ρx = = (39b) bcst bcst Chương 3: BÊ TÔN G CỐT THÉP BN ÉP N GAN G
8. Cao học: Xây Dựng Dân Dụng và Công N ghiệp Bài giảng: Prof. Andrew Whittaker Môn học: Phân Tích Ứng Xử & Thiết Kế Kết Cấu BTCT Biên dịch: PhD Hồ Hữu Chỉnh 3.6 THỐG SỐ KHỐI ỨG SUẤT É CỦA BÊ TÔG BN ÉP GAG Các thông số khối ứng suất chữ nhật tương đương được dùng trong thiết kế bê tông tự do nở ngang có thể mở rộng dùng cho bê tông bị ép ngang. Paulay và Priestley trình bày trong hình vẽ dưới đây các thông số khối ứng suất chữ nhật ( stress block parameters ) cho tiết diện bê tông bị ép ngang bởi thép đai kín. NA Ứng suất trung bình lấy bằng αf' c cho bê tông tự do nở ngang được thay thế bằng αf' cc hay αKf' c , với K = f' cc /f' c . Với một giá trị chọn trước của biến dạng nén tại đĩnh ( peak compression strain ) εcm , được thể hiện ở dạng tỷ số εcm /εcc , một giá trị β được xác định từ hình (a) ; và một giá trị α cũng được suy ra từ hình (b) ở trên. Đối với các tiết diện phức tạp, các phần mềm tính toán như BIAX hay UCFyber , chia tiết diện thành nhiều lớp để tính toán. Tương ứng với các giá trị cho trước của trục trung hoà (N A ) và độ cong ( φ), các biến dạng ( εi) được tính tại tâm mỗi lớp, và các ứng suất tương ứng ( σi) sẽ được tính trực tiếp từ quan hệ ( σ−ε ) đã lập trình sẳn. Các nội lực ( Fi) trong mỗi lớp tương ứng với các ứng suất σi sẽ được xác định bằng tích phân trên toàn bộ chiều cao tiết diện và từ đó tính được mômen tính toán trên tiết diện đó (xem phần 4.4 , trong chưong 4 sẽ trình bày sau). Chương 3: BÊ TÔN G CỐT THÉP BN ÉP N GAN G
9. Cao học: Xây Dựng Dân Dụng và Công N ghiệp Bài giảng: Prof. Andrew Whittaker Môn học: Phân Tích Ứng Xử & Thiết Kế Kết Cấu BTCT Biên dịch: PhD Hồ Hữu Chỉnh 3.7 VÍ DỤ THIỀT KẾ Xét tiết diện cột bên dưới bị nén ngang bởi thép đai số #5 gồm đai 2 vòng và một đai giằng 2 (At = 0,31 in , s t = 4 in ). Giả sử thép Grade 60 có fy = 60 ksi và cường độ bê tông f' c = 4 ksi . Tính: a) cường độ lõi bê tông bị ép ngang, b) biến dạng nén cực hạn, c) các thông số thiết kế của khối ứng suất tương đương. Theo phương Y có 4 thanh thép #5 bị cắt ngang bởi đường thẳng màu cam . Tỷ số thép ngang ρy bằng : 4A ,0(4 31) ρ = t = = ,0 0179 y " sth x (4 440 / 25 )4, Vậy theo phương X có bao nhiêu thanh thép bị cắt ngang bởi đường thẳng màu đỏ? đường cắt màu đỏ có vị trí ở đâu ? Chúng ta có 3 khả năng :
   Đường chấm dài: cắt qua 3 thanh
   Đường chấm ngắn: cắt qua 5 thanh
   Lấy trung bình trọng số: 1/3 ở giữa có 5 thanh và 2/3 ở ngoài có 3 thanh Vậy giải pháp chọn tốt nhất là gì ?
   Để an toàn chọn 3 thanh đai 3A ,0(3 31) ρ = t = = ,0 0174 x " sth y (4 340 / 25 )4, Bây giờ, giả thiết hệ số hiệu quả Ke = 0.75 cho tiết diện chữ nhật, ta có: ' flx = K eρ x f yh = ,0 75 × ,0 0174 × 60 = ,0 783 ksi ' fly = K eρ yf yh = ,0 75 × ,0 0179 × 60 = ,0 806 ksi Sử dụng hình vẽ ở trang 6 , với các thông số sau: ' ' f ,0 783 fly ,0 806 lx = = ,0 196 = = ,0 201 ' ' fc 4 fc 4 Chương 3: BÊ TÔN G CỐT THÉP BN ÉP N GAN G
10. Cao học: Xây Dựng Dân Dụng và Công N ghiệp Bài giảng: Prof. Andrew Whittaker Môn học: Phân Tích Ứng Xử & Thiết Kế Kết Cấu BTCT Biên dịch: PhD Hồ Hữu Chỉnh Suy ra được hệ số cường độ hiệu quả K là : f ' K = cc = ,1 98 ' fc Do đó cường độ lõi bê tông bị ép ngang là: ' ' fcc = Kfc = ,1 98 × 4 = ,7 92ksi Biến dạng nén cực hạn của bê tông bị ép ngang là hàm số của tỷ số thể tích thép ngang (với ρs = ρx + ρy = 0,0174 + 0,0179 = 0,0353), được xác định bằng: 4,1 ρsfyhεsm ε = ,0 004+ cu ' fcc 4,1 × ,0 0353 × 60 × 1,0 ε = ,0 004 + = ,0 041 cu ,7 92 Để thiết lập các thông số thiết kế ( α,β ) cho khối ứng suất tương đương , biến dạng εcc phải được tính toán: '  f   ,7 92  ε = ,0 0021+ (5 cc − )1  = ,0 002 1+ (5 − )1 = ,0 012 cc '  4   fc    và εcu εcc = ,0 041 ,0 012 = ,3 42 Sử dụng hình vẽ ở phần 3.6 , ta có: β = ,0 98 và αβ = 9,0 ⇒ α = ,0 92 N hư vậy cường độ trung bình dùng cho khối ứng suất chữ nhật tương đương dưới đây là: ' αKf c = ,0 92 × ,1 98 × 4 = ,7 29ksi Chương 3: BÊ TÔN G CỐT THÉP BN ÉP N GAN G
11. Cao học: Xây Dựng Dân Dụng và Công N ghiệp Bài giảng: Prof. Andrew Whittaker Môn học: Phân Tích Ứng Xử & Thiết Kế Kết Cấu BTCT Biên dịch: PhD Hồ Hữu Chỉnh PHỤ LỤC 1 Sức b ền th ực S c b n TK chảy dẻo ứ ề Ảnh hưởng ép ngang do thép đai cải thiện khả năng chịu uốn , đặc biệt tăng độ dẻo dai (ductility) của tiết diện so với tính toán LRFD bình thường ( chảy dẻo ): [M u] = φφφMp > [M y] = φφφMn [φφφu] >> [φφφy] b εc α1f’ c c a d Cc = 1c h β As εs fs Ts εt Tiết diện Phân bố BD Phân bố US US tương đương Khả năng chịu lực của tiết diện BTCT chịu uốn không ép ngang: a Mn = T s d − 2 Chương 3: BÊ TÔN G CỐT THÉP BN ÉP N GAN G